HDR高阻尼隔震橡胶支座厂家2017夏季价格减隔震橡胶支座批发定制

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在地震开始初期，隔震系统动能EK (t)和弹性变形能Es (t)在总能量中占有一定比例，并在零与大值之间相互转换。当地震结束时，随着速度逐渐趋于零，隔震系统的动能和弹性应变能也趋于零，铅芯橡胶支座的滞回耗能EH和阻尼耗能ED成为隔震系统的主要耗能形式。通常情况下，HDR高阻尼隔震橡胶支座、减隔震橡胶支座的耗能能力统一转化为滞回耗能的形式。因此，地震结束时，隔震系统的能量平衡方程
若铅芯橡胶隔震支座的极限耗能能力为Ea},则隔震桥梁系统的能量破坏准则为
Ei ^ Eaa镇EB} (8)
基于能量平衡原理进行隔震桥梁地震响应分析时，往往将HDR高阻尼隔震橡胶支座、减隔震橡胶支座简化为具有线弹性特性的夹层橡胶垫和具有完全弹塑性恢复力特性的铅芯而合成的模型!‘，]，如图7所示。
铅芯橡胶支座完成1次滞回循环的耗能为
W}=ES}Ef=4(1一VFy Cf'b一1)dy C9)
在整个地震过程中，铅芯橡胶支座的极限耗能
为
Ea} = 4}Pm (1一}1}Fy Cf'}一Wdy C10}式中:甲是荷载一位移曲线包络的面积为椭圆时的换算系数，

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与HDR高阻尼隔震橡胶支座、减隔震橡胶支座滞回曲线的饱满程度有关，一般取1. 26; n，表示支座以大变形为振幅振动时所消耗的能量与结构发生大响应时所消耗能量之比，为了能够包络大量的地震响应分析值，给出了应用能量法进行桥梁隔震设计的基本流程。由图8可以看出，基于能量法的隔震桥梁设计是一个迭代过程。根据桥梁的规划及设计需求确定桥梁的地震设防等级和隔震目标。由于等效隔震度Ib(隔震桥梁第1周期与未隔震桥梁第1周期的比值)是衡量隔震效果的重要指标!16}，因此将Ib定为隔震目标。然后根据隔震系统参数，结合前面得到的地震输入总能量谱计算隔震桥梁系统的地震输入总能量，依据基于能量法的隔震桥梁破坏准则，初步确定HDR高阻尼隔震橡胶支座、减隔震橡胶支座的设计参数。然后反复进行隔震桥梁地震响应计算并调整隔震支座的设计参数，直到隔震支座参数的选择达到隔震目标的要求，并且满足隔震支座位移延性比和桥墩位移延性比的限制条件，从而得到隔震支座合理的设计参数。
(1 >要使隔震装置能够有效降低地震力从而起到保护桥墩的作用，隔震桥梁系统的隔震度不应小于3。
(2)采用与桥梁场地条件和设计烈度对应的加速度设计谱对隔震桥梁系统进行地震能量反应分析。对于特别重要的桥梁，应成用7条以上场地条件类似并按照设计烈度调幅后的地震波作为激励!mi，通过对隔震桥梁系统进行非线性能量反应时程分析，验证隔震支座是否满足位移延性比的限制要求。
(1 >依据能量平衡原理，建立了隔震桥梁系统的能量反应方程。将桥墩与HDR高阻尼隔震橡胶支座、减隔震橡胶支座串联，构建了隔震桥梁能量反应分析模型。
(2)通过单自由度隔震桥梁模型的参数分析，确定了用铅芯橡胶支座的刚度比近似代替单自由度隔震桥梁系统屈服后刚度与屈服前刚度的比值'1}的简化计算方法，并给出了铅芯橡胶支座的阻尼比与位移延性比的关系曲线。

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(3)根据HDR高阻尼隔震橡胶支座、减隔震橡胶支座隔震桥梁的特点，将隔震桥梁系统转化为双线性单自由度系统。依据《铁路工程抗震规范》选取工类场地40条地震波。以此40条地震波作为激励得到的动力放大系数曲线总体上与规范给出的动力放大系数曲线符合较好。
(4)通过采用所选地震波对隔震系统进行非线性能量反应分析，得到了适用于工类场地铅芯橡胶支座隔震桥梁设计的地震输入能量谱。
(5)提出以地震输入桥梁系统能量达到HDR高阻尼隔震橡胶支座、减隔震橡胶支座的极限耗能作为破坏准则、以隔震度作为隔震目标、以隔震支座位移延性比和桥墩位移延性比作为限制条件、将非弹性地震输入总能量谱作为地震能量输入的桥梁减隔震设计方法。
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